Page 37 - Сантехника 2 2026

Исключение попадания воздуха в Определение расчетного
систему. Центральным элементом системы расхода дождевых вод
является кровельная воронка QSS+ DRAIN,
оснащенная специальным стабилизатором Для точного подбора количества воро-
потока (отсекателем воздуха). При достижении нок и диаметров трубопроводов системы
расчетной интенсивности дождя конструкция QSS+ DRAIN основополагающим является опре-
воронки препятствует образованию воронко- деление расчетного расхода воды (л/с) с водо- τ =
∆S
образного вихря и попаданию воздуха в тру- сборной площади. Согласно СП 30.13330.2020
(1)
=
1 – exp{–(k + k )·τ}
г
∆S
г
бопровод. Это критическое условие для пере- (п. 21.10), расчет производится по следующим
см
хода системы из гравитационного режима в формулам:
qλ
сифонно-вакуумный. 2 j 2 + Q∆p (2)
∆S
1 – exp –
Формирование сплошного водяного
∆S см = 12kT ση Vη Q = F·q 5 ,
столба. Благодаря точному расчету и подбору n 0
2
диаметров участков трубопроводов при запол- где F – водосборная площадь, м ;
1
p 1 + ·ρ·V 1 ² + ρ·g·z 1 =
2
нении водяной столб начинает движение по вер- q – интенсивность дождя, л/с с 1 га (для
C = C · τ
(3)
5
1
т
a
тикальному стояку под действием силы тяже- данной местности), продолжительностью пять
= p 2 + ·ρ·V 2 ² + ρ·g·z 2 + ρ·g·∆H 1–2 ,
2
сти. Поскольку воздух в систему не поступает, минут при периоде однократного превышения
Q∆p
(4)
в трубопроводе образуется непрерывный поток расчетной интенсивности, равной одному году,
,
,
C =
1,2·V p
=
Vµ
т
T f
жидкости, заполняющий 100 % сечения трубы определяемая по формуле:
Q in
n
(H/d = 1,0). q = 4 ∙ q ,
dn 1 ψ·n·n ·C ·d , 5 20
3
(5)
=
dτ Возникновение разрежения (сифонно- где n – параметр, принимаемый согласно
6
э
0
т
вакуумный эффект). Движущийся вниз столб СП 32.13330 (п. 7.4.2, табл. 8);
ψ
воды создает в верхней точке стояка зону пони- q – интенсивность дождя, л/с с 1 га
(6)
n = exp –
·C ·C ·τ .
20
π
0
т
женного давления – вакуум. Это разрежение (для данной местности), продолжительно-
моментально передается по горизонтальному стью 20 минут при периоде однократного
n 0 – n(τ)
,
(7)
=
α
n
коллектору (сборному трубопроводу) к прием- превышения расчетной интенсивности, рав-
0
ным воронкам. В результате система начинает не ной одному году, принимаемая согласно
(8)
n(τ) = n ·exp{–λ ·u },
просто принимать стекающую воду, а активно СП 32.13330.
0
τ
m
всасывать ее с поверхности кровли с высокой
34E
λ
=
скоростью. , (9) Гидравлический принцип
m
4a b
Энергетический баланс и самоочище- и уравнение энергии
α(τ) = 1 – exp{–λ ·u ·τ}. (10)
m
τ
ние. Энергия, создаваемая перепадом высот от τ =
∆S
кровли до точки выпуска, расходуется на прео- В отличие от традиционных систем в
3Eqτ
1 – exp{–(k + k )·τ}
=
(1)
,
(11)
α ∆S
=
г
г
доление гидравлических сопротивлений в тру- основе работы сифонно-вакуумной системы
4a
τ→∞ см
b
бах меньшего диаметра. Высокие скорости дви- лежит закон Бернулли, который выявляет зави-
qλ
2
j
жения потока (до 12 м/с) обеспечивают эффект симость между скоростью жидкости и её дав-
2
Q∆p
∆S
+
1 – exp –
(2)
=
12kT
ση
∆S
Vη
динамического самоочищения: любая взвесь лением: Q = F·q 5 ,
см
и мелкий мусор вымываются из системы в режи- n 0
–(k + k )·τ}
г
г
мах полного наполнения, предотвращая заили- p 1 + ·ρ·V 1 ² + ρ·g·z 1 =
1
вание горизонтальных участков. 2
(3)
C = C · τ
1
т
a
Описанный принцип работы позволяет реа- = p 2 + ·ρ·V 2 ² + ρ·g·z 2 + ρ·g·∆H 1–2 ,
2
лизовывать проекты любой сложности, обеспе-
−8
–19
1,6·10 ·10
∆S
= 0,34 c.
= Q∆p
(4)
2
2
8
,
12·1,3·10 ·3·10 ·10
–23
чивая максимальную надежность водоотведе- где p – статическое давление в трубе (Н/м );
∆S C =
,
1,2·V p
=
см т Vµ T f
3
ния при минимальных затратах на материалы ρ – плотность жидкости (кг/м );
Q in
и монтаж в комплексе наружных и внутренних V – скорость жидкости (м/с);
dn
1
ψ·n·n ·C ·d ,
=
3
2
сетей ливневой канализации. (5) g – ускорение свободного падения (м/с );
dτ
6
э
0
т
z – высота участка относительно выбран-
ψ
Формулы и математические расчеты ной точки (м);
n = exp –
·C ·C ·τ .
(6)
π 0 т ∆H – гидравлические потери в фитингах
1–2
В данном разделе приведены ключевые рас- и на трение между участками 1 и 2, которые
n 0 – n(τ)
α = , (7)
n
четные параметры, на которых базируется про- рассчитываются по выбранным методикам.
0
ектирование и гидравлическое обоснование В настоящее время производители
n(τ) = n ·exp{–λ ·u },
(8)
системы QSS+ DRAIN. Все вычисления произво- сифонно-вакуумных систем рассчитывают
τ
m
0
дятся в строгом соответствии с актуальной нор- их, используя специализированное програм-
34E
,
=
(9)
λ
мативной базой Российской Федерации. мное обеспечение (например, программное
m
4a b
α(τ) = 1 – exp{–λ ·u ·τ}. (10)
m τ
3Eqτ 33
α = , (11) www.abok.ru
τ→∞ 4a b
–(k + k )·τ}
г г
τ = τ =
∆S = 1,6·10 ·10 −8 = 0,34 c.
–19
2
–23
∆S 12·1,3·10 ·3·10 ·10 8
см
τ = τ =