но не пояснил что це за области такие малых расходов и когда и где они возникают.....

я попытался изложить свой взгляд на применение 3хходовых, но поскольку я их не люблю и практически использую очень мало, то могу и ошибаться в некоторых выводах. Так что прошу не судить строго, а аргументированно поправить.

вопрос по фразе. Весь напор сетевого насоса, приложенный к трехходовому может его "заткнуть". Т.е. клапан в таком случае может полностью закрыть порт А( из теплосети) и отрыть порт В(из обратки вторичного контура)? Встречалось ли на практике такое?

есть такие фразы...Уровень температуры первичного и вторичного контуров должен быть примерно одинаков. Это значит, низкотемпературная установка не может стыковаться с с высокотемпературной установкой. Не допускается перепад давления в первичном контуре....
...........а вот для этой схемы(только без обратного клапана) (рис 16)
...........может применяться для подключения низкотемпературного отопления (напр. 45°C на 90°C).
Вот не пойму... почему в первом случае его нельзя использовать, а во втором можно?

я попытался изложить свой взгляд на применение 3хходовых, ...

здесь все просто. попробуйте в первой схеме исключить ситуацию попадания теплоносителя с температурой сети во вторичный контур - не получится. какой бы Вы не делали расход по вторичному все равно, как только закроется порт подмеса на трехходовом, кипяток полетит туда. во второй схеме этого не происходит потому, что есть байпас и даже при закрытии подмеса по клапану он остается по байпасу.

Это я понимаю, что при закрытии порта подмеса может произойти данная ситуация. НО такое может произойти только в том случае, ....

Теперь по второй схеме. Получается, что мы в этом случае во вторичном контуре никогда не получим температуру сети? ( вариант перекрытия перемычки не рассматриваем )
Максимальная температура вторичного контура рассчитывается из соотношения расходов первичного и вторичного контуров при полностью закрытом порте подмеса на трехходовом? так?

Вот и вылез плюс трехходового по сравнению с двухходовым

Нажмите для просмотра прикрепленного файла

при такой схеме подключения мы никогда не получим температуру подачи в калорифер равной температуре сети первого контура

Чтой-то?

Было бы желание...

При полностью закрытом подмесе(открытый порт А) у клапана kv=kvs ...

Вот я и не понимаю... почему ее нельзя использовать то? клапан не переразмеренный, схема работы нормальная, на мой взгляд)

'A~NT~Y', думайте, не выключайте моск, ну вот что Вы такое пишите: ? Kvs это когда перепад = 1 бар, ну поточнее в терминологии пожалуйста.

Kvs - константа (конструктивная особенность клапана).
...Какой бы ни был перепад давления.

Ну, tiptop, от Вас-то не ожидал.. Кvs это пропускная способность при перепаде 1 бар, ну так договорились мерить. Kv полностью открытого клапана может быть равное его Kvs в одном единственном случае, а именно при перепаде 1 бар, разве не так?

Сейчас уйдет пара страниц на споры, а потом на выяснение кто и что имеет ввиду под переразмеренностью калорифера и переразмеренностью клапана. Это сленг и его стоит уточнять каждый раз.

Чтобы как-то определиться с применением 2х и 3х ходовых, повторю то, что сформулировал коллега SSN. В узлах калорифера можно применять оба клапана, это дело вкуса, а также условий применения и идентично правилам с какого конца лупить яйцо. Однозначно не рекомендуется применение 3хходовых в случае больших различий между температурными графиками (расходами) первичного и вторичного контуров.

что и требовалось доказать...

Исходя из опыта - приточка без обводной линии в узле будет разморожена в первую же зиму

то ли я чего не знаю

Я специально использую клапаны со герметичным закрыванием, а иначе в переходный период идет перегрев воздуха. Клапаны типа ESBE(роторные) не герметично перекрывают поток, у них есть процент утечки прописанный в паспорте, а клапаны типа Belimo(шаровые) герметично перекрывают поток.

Бред!

А можно услышать мнение более опытных товарищей о необходимости обводной линии вокруг регулирующего клапана? То ли в ваших краях эксплуатация более грамотная, то ли я чего не знаю. Исходя из опыта - приточка без обводной линии в узле будет разморожена в первую же зиму. Причем несколько раз.

расчетик-то я, конечно, скину, но неплохо бы Вам немного теорию подтянуть. Не "играет" там теплообменник.

. При малом перепаде давления (ниже 30 кПа или - близком к нулю) насос в рабочем состоянии системы будет подавать из обратки слишком много охлаждённой воды. Это связано с тем, что сопротивление малого контура меньше, чем сопротивление длинных питающих магистралей. Несомненно, этому будет мешать регулирующий 3-х ходовой клапан, открывая максимально поступление теплоносителя из подающей магистрали. Но повторяю, если насос достаточно мощный, описанная ситуация возможна. Как результат, температура приточного воздуха не будет поддерживаться с необходимой точностью (если вообще будет поддерживаться).
Для достижения требуемой величины сопротивления байпасной линии, на ней надо кроме обратного клапана разместить балансировочный клапан (см. рис. внизу). При правильной настройке сопротивление байпасной линии и калорифера в сумме будет равно давлению, развиваемому циркуляционным насосом при расчётном расходе воды. Это обеспечивает нормальную управляемость системы регулирования (включая поддержание заданной температуры приточного воздуха) при минимальном снижении перепада давления в подводящих питающих магистралях (чтобы насос не подавал из обратки слишком много охлаждённой воды). При этом сохраняется также возможность нормального функционирования активной защиты от замерзания.

Веза любит ставить 3-х ходовые на обратке разделительного типа.
Многие проектировщики любят ставить 3-х ходовые на подаче смесительного типа.
По начальной схеме у вас 3-х ходовой стоит разделительного типа.

Балансировочник на перемычке лучше убрать, а то можно превратить клапан из 3-х ходового клапана в 2-х ходовой.

Перемычка между клапаном и насосом с краном и обратником не ясно зачем, мож конечно для циркуляции через "за клапан" при неработающей системе вентиляции.

как там насчет перегрева обратки в ИТП?).